从上式可知提高蒸发强度的主要途径是提高总传热系数K和传热温度差Δtm。
蒸发计算中，加热蒸汽消耗量可以通过热量衡算来确定。在稳定连续的蒸发操作中，当加热蒸汽的冷凝液在饱和温度下排出时，单位时间内加热蒸汽提供的热量为：
Q=DR
①将原料从进料温度t1加热到沸点温度tf，此项所需要的显热为Q1
②在沸点温度tf下使溶剂汽化，其所需要的潜热为Q2
③补偿蒸发过程中的热量损失QL根据热量衡算的原则有：
式中 D——单位时间内加热蒸汽的消耗量，kg/h；
r——二次蒸汽的汽化潜热，可根据操作压力和温度从有关附表中查取，kJ/kg；
C1——原料液在操作条件下的比热容，kJ/（kg·K）。其数值随溶液的性质和浓度不同而变化，可由有关手册中查取，在缺少可靠数据时，可参照下式估算：
式中 Cs，Cw——溶质、溶剂的比热容，kJ/（kg·K）。
比热容可以查询化工工艺手册或者化学化工物性数据手册
当溶液为稀溶液（浓度在20%以下）时，比热容可近似地按下式估计：
解：查得NaCl的比热容为0.838kJ/（kg·K），水的比热容为4.187kJ/（kg·K），则25%食盐水溶液的比热容：
2）欲将操作条件下比热容为3.7kJ/（kg·K）的11.6%（质量分数）的NaOH溶液浓缩到18.3%，已知溶液的初始温度为293K，溶液的沸点为337.2K，加热蒸汽的压强约为0.2MPa，每小时处理的原料量为1t，设备的热损失按热负荷的5%计算。试求加热蒸汽消耗量。
解：已知 F=1000kg/h；C1=3.7kJ/（kg·K）；tf=337.2K；t1=293K
从相关手册可查得：加热蒸汽压强为0.2MPa时的汽化热潜热R=2202.7kJ/kg，温度为337.2K时的二次蒸汽的汽化潜热r=2344.7kJ/kg
Q=KAtm
A=Q/Ktm
Q可通过对加热室作热量衡算求得。若忽略热损失，Q即为加热蒸汽冷凝放出的热量，即
但在确定Δtm和K时，却有别于一般换热器的计算方法。
①传热平均温度差Δtm的确定：在蒸发操作中，蒸发器加热室一侧是蒸汽冷凝，另一侧为液体沸腾，因此其传热平均温度差应为：
②总传热系数K的确定：蒸发器的总传热系数可按下式计
式中 αi——管内溶液沸腾的对流传热系数，W/（m2·℃）；
αo——管外蒸汽冷凝的对流传热系数，W/（m2·℃）；
由于蒸发过程中，加热面处溶液中的水分汽化，浓度上升，因此溶液很易超过饱和状态，溶质析出并包裹固体杂质，附着于表面，形成污垢，所以Ri往往是蒸发器总热阻的主要部分。为降低污垢热阻，工程中常采用的措施有：加快溶液循环速度，在溶液中加入晶种和微量的阻垢剂等。设计时，污垢热阻Ri目前仍需根据经验数据确定。至于管内溶液沸腾对流传热系数αi也是影响总传热系数的主要因素。影响αi的因素很多，如溶液的性质、沸腾传热的状况、操作条件和蒸发器的结构等。目前研究人员虽然对管内沸腾作过不少研究，但其所推荐的经验关联式并不大可靠，再加上管内污垢热阻变化较大，因此，目前蒸发器的总传热系数仍主要靠现场实测，以作为设计计算的依据。蒸发器总传热系数可以查询化工工艺手册。
